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关键词： 火炮挤进   炮钢   热–冷循环   摩擦   磨损   高温氧化  

摘要： 目的研究不同温度热–冷循环处理对炮钢摩擦磨损性能的影响及其磨损机理。方法将PCrNi3MoVA炮钢分别在400、800℃的加热温度下进行热–冷循环处理,采用立式万能摩擦磨损实验机在不同的滑动速度下测试炮钢销与H96黄铜盘配副时的摩擦磨损性能,记录摩擦系数,测量炮钢销和黄铜盘的磨损量。采用扫描电子显微镜和能谱仪测量磨损后的炮钢销表面形貌及化学成分,分析其磨损机理。结果热–冷循环处理对炮钢销在100 r/min滑动速度下的摩擦系数的影响较小。随着热–冷循环处理中加热温度的升高,炮钢销的磨损量增大,而黄铜盘的磨损量受炮钢销热–冷循环处理的影响较小。炮钢销的磨损表面可见明显的因材料塑性变形剥落造成的凹坑和沟槽。随着滑动速度的增大,800℃–室温循环处理后,炮钢销的摩擦系数降低,磨损量在400 r/min时最大,在800 r/min时反而下降到接近于0。分析磨损表面发现,800 r/min时,黄铜磨屑与炮钢磨屑发生掺杂混合,附着于炮钢销的磨损表面,从而影响了炮钢销的摩擦磨损性能。结论热–冷循环处理对炮钢销–黄铜盘摩擦副摩擦系数的影响较小,但随着热–冷循环中加热温度的升高,炮钢销的耐磨损性能下降。滑动速度对炮钢销摩擦系数和磨损量的影响都较大,高的滑动速度下,黄铜磨屑与炮钢磨屑混合,并附着于炮钢销磨损表面,改变炮钢销的磨损机理。

关键词： 省煤器   状态监测   磨损   计算模型   校正方法  

摘要： 为加强对某300MW亚临界锅炉省煤器管材的状态监测,提高省煤器安全运行水平,该文采用锅炉在线测点数据、省煤器结构参数与相关经验参数相结合的计算模型,计算了省煤器不同位置管排的单位时间磨损量及磨损量累积值。结果表明,模型计算值普遍低于磨损量的实测值,推测是该省煤器工况恶劣以及受腐蚀、超温等多种失效形式的综合作用所致。为提高计算模型的准确性,该文以磨损计算值与实测值为依据,开发了相应的校正方法,经校正后的模型计算结果与实测值的误差基本低于10%,可以为省煤器管材的状态监测及状态检修提供可靠依据。

关键词： 受电弓   滑板   接触网   载流摩擦   磨损  

摘要： 阐述高速列车受电弓与接触网载流摩擦致接触点软化消耗,出现严重的电烧蚀现象,对不同材质的受电弓滑板和不同型号的接触线相组合,进行磨损实验,探讨优化方法,从而提高弓网的使用寿命。

关键词： 连接金具   腐蚀   磨损   机制  

摘要： 为揭示特高压输电线路连接金具的腐蚀损伤及其腐蚀产物对磨损行为的影响,采用KY-YW40盐雾试验箱、M-2000磨损试验机模拟腐蚀与磨损工况,分别借助电子天平、超景深显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)等表征腐蚀与磨损特性,研究预腐蚀磨损失效机制和损伤规律。结果表明:随着腐蚀时间延长,腐蚀深度逐渐增加,而腐蚀速率逐渐降低。腐蚀12 h的产物主要为Fe、γ-FeOOH和β-FeOOH,腐蚀48 h的为Fe、γ-FeOOH、β-FeOOH和α-FeOOH,腐蚀96 h的为γ-FeOOH、β-FeOOH和α-FeOOH。与未腐蚀试样相比,预腐蚀试样的磨损分为加速增长阶段和减速增长阶段:在加速增长阶段,质量损失的增幅为22%;在减速增长阶段,质量损失的减幅为6.8%。摩擦因数和面粗糙度随着预腐蚀时间延长,均呈现先上升后下降的趋势。预腐蚀时间较短时,发生磨粒磨损、粘着磨损及轻微的腐蚀磨损,腐蚀加速了磨损。随着预腐蚀时间延长,腐蚀对磨损的加速作用受到了抑制,磨损类型逐渐转变为腐蚀磨损、轻微磨粒磨损和轻微粘着磨损。

关键词： 电牵引采煤机   滤波放大电路   误差报警率  

摘要： 根据某矿综采工作面采煤机截齿磨损影响工作面正常生产的现状进行磨损监测方法的研究分析,从监测信号的采集、监测信号的跟踪以及监测信号的结果计算三个方面对监测数据进行分析计算,并将所得结果与传统监测方法的误差报警率进行对比。通过实验对比得出新型监测方法的误差报警率控制在0.1%以内,明显优于传统监测方法,可以应用于实际的采煤机生产过程中,以保障采煤机的持续可靠运行,为煤矿综采工作面的高产高效发展提供保障。

关键词： 风电机组   再制造   偏航制动盘   磨损  

摘要： 风电机组运行期间,由于偏航系统的频繁运行,其核心部件之一的偏航制动盘容易出现磨损。针对该问题,文章提出了再制造修复工艺。该工艺首先采用自主研发的铣削装置对磨损的盘面进行铣削,使盘面初步达到平整的条件;然后,用耐高温环氧结构胶将同材质的镶块粘接到偏航制动盘上;最后,对镶块表面进行铣削,确保修复后偏航制动盘的尺寸、表面跳动、粗糙度等参数满足要求,并提高其表面耐磨性。强度校核和老化试验校核结果表明,该修复可靠性满足要求,工程应用验证了该方法效果好、效率高、成本低。该工艺不需要对机舱进行吊装,可以直接在机舱内对偏航制动盘进行修复,对于提高风场经济性具有一定意义。

关键词： 表面强化   微动磨损   残余应力场   塑性应变场   UMESHMOTION子程序  

摘要： 目的研究喷丸(SP)及表面超声滚压(USRP)强化后摩擦系数、残余应力场及塑性应变场对TC4合金微动磨损性能的影响。方法分别对TC4合金表面进行SP及USRP强化处理,通过试验测得强化前后的表面粗糙度、残余应力以及显微硬度。基于改进的Archard磨损方程,在ABAQUS有限元软件中建立微动磨损的二维柱面/平面接触模型,借助ABAQUS中的子程序SIGINI和HARDINI分别将残余应力场、塑性应变场引入到表征微动磨损的UMESHMOTION子程序中,从而探究表面强化后摩擦系数、残余应力场以及塑性应变场对平面微动磨损性能的影响。结果原试样经SP强化后,表面粗糙度增加,而经USRP强化后,表面粗糙度得以改善。经SP和USRP强化后,试样的显微硬度分别为原试样的1.28倍和1.23倍。TC4合金经USRP处理后,最大残余应力为–550 MPa,而SP处理后为–380 MPa。引入残余应力场后,试样的磨损深度明显减少,相比原试样,USRP、SP试样的磨损深度分别降低15%、10%。引入塑性应变场后,TC4合金的磨损深度降低了约6%。结论相同载荷条件下,摩擦系数越大,磨损越严重。磨损轮廓会随着摩擦系数的增大而逐渐往外侧偏移,接触中心区域的磨损深度也随着摩擦系数的增大而越来越深。塑性形变行为会随着摩擦系数的增加而变得明显,且最终会使得塑性变形的区域变得越来越大。引入残余应力场和塑性应变场后,磨损量均会减小,残余应力的影响更为显著。通过微动疲劳试验发现,加入微动磨损作用后,试样寿命显著降低,USRP试样的抗磨损性能最显著。

关键词： 变速器   输出轴   花键   磨损   传动轴   当量夹角  

摘要： 本文针对变速器输出轴与同步器齿毂花键过度磨损问题,校核了磨损花键的连接强度并进行了台架试验验证;同时分析了内外花键配合间隙、材料、表面硬度、表面粗糙度及传动轴当量夹角对输出轴的影响,判断传动轴当量夹角引起的输出轴微幅振动、花键间隙配合、花键润滑不足三方面原因共同导致的花键磨损;并通过传动轴带当量夹角的台架疲劳试验复现了磨损花键的故障表现,同时确认了传动轴当量夹角是导致花键磨损的主要原因。根据原因分析结果,将输出轴与齿毂花键齿侧的间隙配合调整过盈配合,同时对花键位置的润滑进行了加强,最终通过传动轴带当量夹角的台架疲劳试验验证了改进措施效果良好,为花键设计、故障处理提供了强有力的参考及指导意义。

关键词： 聚醚醚酮   摩擦系数   耐磨性能  

摘要： 以碳纤维为增强相,在不同注射温度条件下,制备PEEK/碳纤维复合材料,探究PEEK/碳纤维的拉伸性能,摩擦相关性能和样品表面磨痕的微观形貌。结果表明:随着注射温度的增加,PEEK复合材料的最高拉断力先增大后减小。注射温度分别为150、175、200℃时,PEEK复合材料的最高拉断力分别为7 276、7 409、7 224 N。随着注射温度的升高,样品表面的摩擦系数呈现先降低后升高的趋势。注射温度分别为150、175、200℃时,PEEK复合材料表面的摩擦系数分别为0.30、0.15、0.35。随着注射温度的升高,样品的耐磨性先升高后降低。注射温度分别为150、175、200℃时,PEEK复合材料表面的磨损率分别为3.44×10^(-6)、1.67×10^(-6)、4.86×10mm^(3)/(N·m)。PEEK注射成型时,调整注射成型温度,使其接近但不高于PEEK产品的玻璃化温度,有利于提高产品力学性能及摩擦性能。

关键词： 弓网系统   磨损率   表面粗糙度   临界粗糙度   滑动电接触  

摘要： 在电气化铁路弓网系统中,磨损率是衡量列车运行状态与接触导线使用状态的重要指标。为了充分模拟弓网系统中磨损率情况,利用自行搭建的滑动电接触摩擦磨损试验机对滑板和接触导线进行摩擦磨损试验,分析滑板表面粗糙度、法向压力、接触电流与运行速度对磨损率的影响。得出结论:滑板磨损率随滑板初始表面粗糙度、接触电流、法向压力、运行速度的增加而增加,而高载荷下粗糙度对于磨损率的影响降低;滑板摩擦从磨合期进入稳定摩擦期存在一个临界表面粗糙度,当滑板初始表面粗糙度值等于临界粗糙度值时,其磨损率最低;不同初始表面粗糙度的滑板在跑合期内磨损过程不同,在稳定摩擦期内磨损过程趋于一致,且摩擦试验后滑板表面粗糙度也接近。